調(diào)諧質(zhì)量阻尼器生產(chǎn)廠家

Jennlge和Frohrib(1977)數(shù)值計(jì)算廠控制建筑物結(jié)構(gòu)中彎曲和扭轉(zhuǎn)模式的移動(dòng)—轉(zhuǎn)動(dòng)吸振器系統(tǒng)。Ioi和Ikeda(1978)提出了主系統(tǒng)在小阻尼情況下這些優(yōu)化吸振器參數(shù)修正因子的經(jīng)驗(yàn)公式。Randall等(1981)提出了在系統(tǒng)中考慮阻尼影響的這些參數(shù)的設(shè)計(jì)圖表。Warburton和Ayorinde(1 980)進(jìn)一步用表列出了最大動(dòng)力放大因子、調(diào)諧頻率比及特定質(zhì)量比和主系統(tǒng)阻尼比的吸振器阻尼比的優(yōu)化值。

為了增強(qiáng)用于減小主系統(tǒng)最大動(dòng)力響應(yīng)的吸振器的效果，研究者們嘗試了通過(guò)引入非線性吸振器彈簧來(lái)加寬調(diào)諧頻率范圍，Roberson(1962)研究了將動(dòng)力吸振器支承于一個(gè)沒(méi)有阻尼的線性加三次方彈簧(即Duffing型彈簧)之上的主系統(tǒng)的動(dòng)力響應(yīng)。他將“消除帶”定義為規(guī)格化主系統(tǒng)幅值小于1的共振峰值之間的頻率帶。非線性吸振器的這個(gè)帶寬很清楚地表明了比線性吸振器要寬得多，Pipes(1953)研究了一個(gè)有雙曲正弦特征的強(qiáng)化彈簧，并得出彈簧中非線性的影響是要阻止尖銳共振峰的出現(xiàn)，并將相對(duì)小幅值的奇次諧分量引入吸振器和主系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)中。

為了改進(jìn)動(dòng)力吸振器的性能，Snowdon(1960)研究了固體型吸振器對(duì)減小主系統(tǒng)響應(yīng)的性能，表明采用剛度正比于頻率和恒定阻尼系數(shù)材料的動(dòng)力吸振器能顯著減小主系統(tǒng)的共振振動(dòng)，其性能明顯優(yōu)于彈簧—阻尼筒型吸振器。Srinivasan(1969)分析了平行阻尼動(dòng)力吸振器，即一個(gè)輔助無(wú)阻尼質(zhì)量平行加裝于一個(gè)吸振器。在這種情況下，當(dāng)阻尼頻率被精確調(diào)諧到激勵(lì)頻率時(shí)，主系統(tǒng)將保持靜止，但在該情況下，消除帶變小了。Snowdon(1974)研究了其他可能的吸振器形式，如三—單元吸振器的，顯示如果第三單元(即輔助彈簧)與阻尼器串聯(lián)，主系統(tǒng)幅值能減小15%～30%，但這種減小對(duì)頻率非常敏感，在實(shí)際中它將影響吸振器的性能。

以上所述的許多早期研究局限于動(dòng)力吸振器在工作頻率與基本頻率相協(xié)調(diào)的機(jī)械工程系統(tǒng)中的應(yīng)用。但建筑結(jié)構(gòu)所受到的如風(fēng)和地震的環(huán)境荷載的作用具有許多頻率分量，而通常叫做調(diào)諧質(zhì)量阻尼器(TMD)的動(dòng)力吸振器在復(fù)雜多自度和有阻尼建筑結(jié)構(gòu)中的性能是不一樣的。在過(guò)去20多年中，許多研究與開(kāi)發(fā)工作因此而定位于研究TMD在這種振動(dòng)環(huán)境中的效果。